TC4鈦合金（Ti-6Al-4V）是國(guó)內(nèi)外廣泛使用的鈦合金，含有6％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）α相穩(wěn)定元素Ａl和4％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，消停）β相穩(wěn)定元素Ｖ，是典型的α＋β鈦合金，以雙態(tài)、等軸、魏氏體和網(wǎng)籃組織為主。

TC4合金在20 ～400 ℃具有良好的綜合性能（輕質(zhì)、耐熱、高強(qiáng)、抗氧化、耐腐蝕等），廣泛用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)的風(fēng)扇葉片、風(fēng)扇盤(pán)和轉(zhuǎn)子葉片。相比于傳統(tǒng)鑄造TC4 合金，3D打印TC4鈦合金無(wú)需任何加工磨具，工藝快速簡(jiǎn)單，同時(shí)避免了TC4 合金成型加工困難的缺點(diǎn)，特別適合制造大型復(fù)雜鈦合金關(guān)鍵結(jié)構(gòu)件［1-2］。

在海洋性大氣環(huán)境中，鈦合金可以在表面形成穩(wěn)定的氧化膜，同時(shí)具備良好的耐蝕性。然而，航空發(fā)動(dòng)機(jī)用關(guān)鍵鈦合金零部件長(zhǎng)期服役于高溫、高壓、高濕、高鹽及高速微動(dòng)磨損等多重極端惡劣條件下，其耐蝕性可能會(huì)因惡劣服役環(huán)境的影響而大幅降低。研究表明：腐蝕環(huán)境、微觀組織、化學(xué)元素含量和相的形態(tài)均會(huì)對(duì)鈦合金的耐蝕性產(chǎn)生影響。張瑋航等［3 ］研究了3D打印參數(shù)對(duì)TC4 合金耐蝕性的影響，結(jié)果表明，3D打印功率越低、掃描速率越慢，鈦合金的耐蝕性越好；ＡＬＡＧＩＣ 等［4 ］的研究表明，與具有α＋β兩相組織的Ｔｉ-6Ａｌ-4Ｖ 合金相比，具有單相馬氏體組織的Ｔｉ-13Ｎｂ-13Ｚｒ 合金的耐蝕性更好；何博文等［5］采用電化學(xué)腐蝕方法比較了3D打印鈦合金與鑄造鈦合金的耐蝕性，結(jié)果表明，3D打印TC11鈦合金的α＋β網(wǎng)籃組織較鍛件組織細(xì)小，具有更好的耐蝕性，雙重退火熱處理后，α相含量增多并粗化，耐蝕性略有下降。然而，已有文獻(xiàn)大多針對(duì)打印參數(shù)或者單一熱處理工藝對(duì)鈦合金耐蝕性的影響，而本工作研究了多種熱處理工藝對(duì)鈦合金耐蝕性的影響，以期為3D打印鈦合金的熱處理提供借鑒。

1、試驗(yàn)

采用激光立體成型設(shè)備對(duì)TC4鈦合金球形粉末進(jìn)行3D打印，TC4 粉末采用等離子旋轉(zhuǎn)電極法制備，試樣的成形參數(shù)如下：激光功率2800W；掃描速率800～1000mm／ｍｉｎ；送粉器示數(shù)10 ～20；光斑直徑5mm；載粉氣流量７～10 Ｌ／ｍｉｎ；鏡頭保護(hù)氣流量20～25 Ｌ／ｍｉｎ；Ｚ 軸單層行程1ｍｍ；搭接率50％。單層掃描采用往復(fù)掃描方式，通過(guò)在已有沉積層上反復(fù)進(jìn)行新層的搭接最終形成尺寸為120mm×60mm×30mm的厚板。

打印完成后，取三塊相同的試板進(jìn)行如下處理：第一組不進(jìn)行處理，記作1號(hào)試樣；第二組進(jìn)行時(shí)效處理（550 ℃保溫4 ｈ，空冷），記作2 號(hào)試樣；第三組進(jìn)行固溶時(shí)效處理（950℃保溫4h，550 ℃保溫4 ｈ，水冷），記作3 號(hào)試樣。將三種試樣分別取樣進(jìn)行顯微組織觀察，隨后在1mol/L鹽酸溶液中進(jìn)行 電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)。微觀組織觀察試樣尺寸為15mm×15mm×10mm。試樣經(jīng)鑲嵌、打磨、拋光后用體積比為1∶3∶50 的氫氟酸和硝酸混合水溶液進(jìn)行腐蝕。采用Ａｘｉｏ Ｉｍａｇｅｒ Ｍ2ｍ 顯微鏡觀察試樣的顯微組織，采用Axio Vision軟件統(tǒng)計(jì)組織中不同相的含量。

電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)在室溫1mol/L鹽酸溶液中進(jìn)行。試驗(yàn)采用三電極體系，鉑片為輔助電極，飽和甘汞電極（ＳＣＥ）為參比電極，試樣為工作電極。測(cè)試前，將試樣釬焊在細(xì)銅導(dǎo)線(xiàn)上后用環(huán)氧樹(shù)脂封裝，工作表面（10mm×10mm）采用砂紙逐級(jí)打磨并拋光后，使用無(wú)水乙醇超聲清洗。將試樣浸泡在試驗(yàn)溶液中測(cè)量其開(kāi)路電位；電化學(xué)阻抗測(cè)試的掃描頻率為10－2 ～105 Ｈｚ。動(dòng)電位極化曲線(xiàn)的掃描速率為0.16７ ｍＶ／ｓ，測(cè)試范圍為－0.5 ～＋0.5 Ｖ（相對(duì)開(kāi)路電位），測(cè)試結(jié)果采用Ｚｖｉｅｗ 軟件進(jìn)行擬合［6-8］。

2、結(jié)果與討論

2.1 顯微組織

由圖1可見(jiàn)：3D打印TC4鈦合金的顯微組織為α＋β網(wǎng)籃組織，其中，沉積態(tài)（1號(hào)試樣）的組織為細(xì)針狀α＋β網(wǎng)籃組織，針狀α相平均寬度約為0.4 μm；經(jīng)時(shí)效處理后（2 號(hào)試樣），試樣組織仍為α＋β網(wǎng)籃組織，α相粗化，平均寬度約為0.8 μm，且α相含量增加；經(jīng)固溶時(shí)效水冷處理后（3 號(hào)試樣），試樣組織明顯粗化，轉(zhuǎn)變?yōu)樘厥獾摩粒戮W(wǎng)籃組織，由粗大的片層α相（平均寬度約為2 μm）和細(xì)小針狀α相（平均寬度約為0.6 μm）組成［9］。

采用Axio Vision軟件對(duì)三種試樣組織中的α相含量進(jìn)行測(cè)試，結(jié)果表明：1號(hào)試樣組織中的α相質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為51％；經(jīng)時(shí)效處理后的2 號(hào)試樣，其α相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為58％；經(jīng)固溶時(shí)效水冷處理的3號(hào)試樣，α相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)約為65％。

2.2 電化學(xué)試驗(yàn)

2.2.1極化曲線(xiàn)

由圖2 和表1可見(jiàn)，三種試樣在1mol/L鹽酸溶液中的極化曲線(xiàn)相似；3D打印TC4鈦合金經(jīng)熱處理后，開(kāi)路電位有所升高；三種試樣的腐蝕電流密度由小到大依次為1號(hào)試樣、2 號(hào)試樣、3 號(hào)試樣。一般來(lái)說(shuō)，開(kāi)路電位并不能完全反映材料的耐蝕性，開(kāi)路電位的高低與TC4鈦合金在鹽酸溶液中開(kāi)始腐蝕的孕育期也有一定的關(guān)系［10-12］，綜合開(kāi)路電位與腐蝕電流密度，三種試樣在1mol/L鹽酸溶液中的耐蝕性由強(qiáng)到弱依次為沉積態(tài)（1號(hào)）試樣、時(shí)效態(tài)（2 號(hào)）試樣和時(shí)效水冷態(tài)（3 號(hào)）試樣。

2.2.2 電化學(xué)阻抗譜

由圖3 可見(jiàn)：三種試樣的電化學(xué)阻抗均為單一的容抗弧（一個(gè)時(shí)間常數(shù)）。根據(jù)容抗弧特征，選取圖4 所示等效電路對(duì)阻抗譜進(jìn)行擬合，其中Ｒｓ 為溶液電阻，ＣＰＥ 為雙電層常相位角元件，Ｒｐ 為極化電阻。電化學(xué)阻抗譜的擬合結(jié)果見(jiàn)表2，通常極化電阻Ｒ ｐ 越大，試樣的耐蝕性越高。由圖3 和表2 可見(jiàn)：三種試樣的耐蝕性由強(qiáng)到弱依次為沉積態(tài)（1號(hào)）試樣、時(shí)效態(tài)（2 號(hào)）試樣和時(shí)效水冷態(tài)（3 號(hào)）試樣，這與動(dòng)電位極化曲線(xiàn)的結(jié)果一致。

2.3 討論

綜合顯微組織觀察與電化學(xué)測(cè)試結(jié)果，3D打印鈦合金在1mol/L鹽酸溶液中的耐蝕性受后續(xù)熱處理的影響會(huì)發(fā)生變化，沉積態(tài)試樣的耐蝕性最好，時(shí)效態(tài)試樣的次之，時(shí)效水冷態(tài)試樣的最差。顯微組織差異是造成沉積態(tài)試樣和后續(xù)熱處理試樣耐蝕性差異的根本原因。

熱處理會(huì)對(duì)3D打印TC4鈦合金的耐蝕性產(chǎn)生影響，這是因?yàn)椋菏紫龋鶕?jù)張敏等的研究結(jié)果，α相中Ｍｏ 元素的含量比β相中的低，而Ｍｏ 元素能夠極大地提高鈦合金表面鈍化膜在含Ｃｌ－ 溶液中的穩(wěn)定性并增加合金的耐蝕性，所以α相的耐蝕性比β相的差。沉積態(tài)試樣的α相含量最低，后續(xù)熱處理使得α相析出，含量升高，故3D打印TC4鈦合金經(jīng)熱處理后耐蝕性減弱。其次，3D打印TC4鈦合金經(jīng)熱處理后合金組織出現(xiàn)一定程度的粗化，耐蝕性減弱。最后，3D打印TC4鈦合金經(jīng)水冷處理后出現(xiàn)粗大片層α相和細(xì)小針狀α相，組織變得更不均勻，耐蝕性變得更差。

3、結(jié)論

（1）在鹽酸溶液中，3D打印TC4鈦合金經(jīng)熱處理后耐蝕性有所差異，沉積態(tài)的最好，時(shí)效態(tài)的次之，時(shí)效水冷態(tài)的最差；

（2）3D打印TC4 合金經(jīng)熱處理后耐蝕性差異的主要原因是組織差異；

（3）結(jié)合本文結(jié)論，可對(duì)3D打印鈦合金熱處理提供一定的借鑒意義，在保證其他性能滿(mǎn)足要求的情況下，可盡量降低α相析出，并提高組織均勻性，從而提高材料的耐蝕性。

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